4.1對煙氣側影響效果分析

(1)至汽輪機沖轉階段，爐膛出口煙溫升高約12℃、低再出口煙溫升高約62℃、SCR入口煙溫升高約87℃。下圖1為2017年3月16日、7月5日#2機組冷態啟動至汽輪機沖轉階段鍋爐各部煙溫對比分析。

                                                 圖1汽輪機沖轉階段鍋爐各部煙溫對比分析

(2)至汽輪機定速3000rpm階段，爐膛出口煙溫升高約20℃、低再出口煙溫升高約78℃、SCR入口煙溫升高約106℃。下圖2為2017年3月16日、7月5日#2機組冷態啟動至汽輪機定速3000rpm階段鍋爐各部煙溫對比分析。

                                           圖2汽輪機定速3000rpm階段鍋爐各部煙溫對比分析

4.2對蒸汽側影響效果分析

(1)至汽輪機沖轉階段，省煤器入口給水溫度升高約87℃、水冷壁出口溫度基本持平、低溫過熱器出口溫度降低約16℃、屏式過熱器出口溫度升高約39℃、高溫過熱器出口溫度升高約43℃。下圖3為2017年3月16日、7月5日#2機組冷態啟動至汽輪機沖轉階段鍋爐一次汽系統蒸汽溫度對比分析。

                                                圖3汽輪機沖轉階段一次汽系統蒸汽溫度對比分析

(2)至汽輪機定速3000rpm階段，省煤器入口給水溫度升高約43℃、水冷壁出口溫度升高約12℃左右、低溫過熱器出口溫度基本保持不變、屏式過熱器出口溫度升高約32℃、高溫過熱器出口溫度升高約68℃。下圖4為2017年3月16日、7月5日#2機組冷態啟動至汽輪機定速3000rpm階段鍋爐一次汽系統蒸汽溫度對比分析情況。

                                            圖4汽輪機定速3000rpm階段一次汽系統蒸汽溫度對比分析

(3)至汽輪機定速3000rpm階段，低再入口溫度升高約22℃、低再出口溫度升高約133℃、高再入口溫度升高約26℃、高再出口溫度升高約36℃。下圖5為2017年3月16日、7月5日#2機組冷態啟動至汽輪機定速3000rpm階段鍋爐二次汽系統蒸汽溫度對比分析。

                                               圖5汽輪機定速3000rpm階段二次汽系統蒸汽溫度對比分析

5采用全負荷脫硝控制策略機組啟動過程中的安全注意事項

(1)由于采用等離子點火，為了較早的提高尾部煙道煙溫，存在尾部煙道二次燃燒的風煙，啟動過程必須注意尾部煙道各段煙溫變化情況，必須投入脫銷、空預器連續吹灰。

(2)由于啟動過程中再熱側煙氣擋板全開、過熱側煙氣擋板全關，在機組并網初期及低負荷階段，再熱蒸汽流量小，隨著鍋爐熱負荷的持續增大，使得低再、高再出口汽溫上升較快，此時高再出口蒸汽溫度可通過減溫水進行控制，避免再熱汽溫大幅度上升，同時應嚴格再熱減溫水量的控制，保證蒸汽溫度有合適的過熱度，防止高溫再熱器進水;另外，還需加強對低再出口汽溫的控制，防止低再管壁超溫，可通過緩慢、小幅度開大過熱煙氣擋板進行控制，調節過程需重點關注SCR入口煙溫的變化。

(3)并網后再熱煙氣擋板的調節應以SCR入口煙溫高于投入允許值、低再管壁金屬溫度不超限及高再出口汽溫不超限為原則進行控制，應控制好調節幅度，防止SCR入口煙溫突降造成SCR退出運行。

(4)嚴格按設計要求脫硝系統，防止脫硝催化劑的熱力及化學損壞。一是防止煙溫低投入脫硝系統造成催化劑堵塞、失活;二是嚴格煙溫控制，避免催化劑溫升超限導致催化劑機械破壞，下表6為機組啟動過程中SCR入口煙溫升速率控制情況。

                                        表6SCR入口煙溫升速率控制情況

6結論

通過采取上述運行控制措施，在鍋爐點火后4小時左右SCR入口煙溫即可達到脫硝裝置允許投入煙溫，#2機組本次啟動并網前SCR入口煙溫分別為：A側324℃、320℃、300℃，B側為302℃、321℃、313℃，在保證機組安全和脫硝催化劑使用壽命的前提下，順利實現了機組啟動并網前脫硝系統投入運行。

                                        表7兩次啟動過程中SCR入口煙溫控制情況

                                               圖6兩次啟動過程中SCR入口煙溫對比分析

隨著國家環保要求的日益嚴格，華能荊門熱電通過運行操作優化，以提升SCR入口煙溫為原則，通過調整給水溫度、汽溫、煙溫及加強運行精細化操作等措施，在機組冷態啟動過程中實現了全負荷脫硝。為國內火電機組在以不改造設備的前提下，實現冷態啟動全負荷脫硝提供了借鑒。