電力線載波通信（PowerLineCarrier,簡稱PLC）于20世紀(jì)20年代推出。它的優(yōu)勢主要來源于電力線分布廣泛，利用電力線作為通信線路可以減少投資和對線路的維護(hù)成本[1]。換言之為了簡化布線，可以采用電力線載波通信（PLC）技術(shù)傳輸數(shù)據(jù)[2]。

因此在很長的時間里，電力線載波在電力系統(tǒng)通信中占有主導(dǎo)地位[3-4]。但是電力線的設(shè)計(jì)初衷是為了傳輸電能，作為數(shù)據(jù)傳輸通道，其信道特性并不理想[5-6]。文獻(xiàn)[7]對低壓電力線載波通信信道特性進(jìn)行了研究和分析。

近年來，隨著智能電表和低壓電力線載波通信技術(shù)的不斷發(fā)展和成熟，國家電網(wǎng)公司對于電力線載波通信的一次抄表成功率一步步提高。由于低壓電力線載波通信本身存在的缺點(diǎn)：不同信號耦合方式對電力載波信號損失不同、電力線載波信號的衰減極具變化性、電力線存在本身應(yīng)有的脈沖干擾[8]；大量沖擊性負(fù)載接入電網(wǎng)中，使得諧波增加[9]，由于頻帶接近，該諧波直接影響到電力線載波通信的成功率。使得大量臺區(qū)很難滿足國網(wǎng)公司對于一次抄表成功率的要求。

多年來低壓電力現(xiàn)場的大量測量數(shù)據(jù)表明，交流電在過零點(diǎn)附近具有阻抗連續(xù)、諧波污染值低、周期和相位穩(wěn)定等特點(diǎn)，非常適合做載波通信。因此過零點(diǎn)通信被各大載波通信方案廠商所采用，經(jīng)過大量通信現(xiàn)場的驗(yàn)證也取得了很好的通信效果，一次抄表成功率超過99%，完全滿足國網(wǎng)的相關(guān)要求。

過零檢測電路作為過零點(diǎn)電力線載波通信至關(guān)重要的一部分，用來精確檢測交流電的過零點(diǎn)，載波通信根據(jù)檢測到的過零點(diǎn)，將長幀數(shù)據(jù)分割，在連續(xù)多個過零點(diǎn)附近很短的時間片范圍內(nèi)進(jìn)行數(shù)據(jù)通信。進(jìn)而降低由于負(fù)載和阻抗不連續(xù)、諧波污染等原因引起的載波信號衰減，導(dǎo)致通信不成功。

該過零檢測電路必須具備成本低廉、檢測準(zhǔn)確性高、高穩(wěn)定性、抗干擾和浪涌能力強(qiáng)等特點(diǎn)才能大量應(yīng)用在實(shí)際低壓電網(wǎng)環(huán)境中。

1過零檢測電路的設(shè)計(jì)和分析

1.1過零檢測電路設(shè)計(jì)

由于電力線載波通信過零檢測部分功耗非常小，載波通信模塊又對成本比較敏感，所以采用阻容降壓方式為隔離輸出和達(dá)林頓驅(qū)動部分提供穩(wěn)定可靠的電源。整個過零檢測電路完全靠被動器件來準(zhǔn)確可靠的完成過零檢測功能。該電路具有成本低、占用PCB面積小，抗干擾性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。

本文所設(shè)計(jì)的過零檢測電路如圖1所示，分為阻容降壓、穩(wěn)壓儲能、分壓驅(qū)動、達(dá)林頓驅(qū)動和隔離輸出五部分，其中R1、C1組成阻容降壓電路將220VAC電壓降低，經(jīng)VD1、C2、C3組成的穩(wěn)壓儲能電路將電壓穩(wěn)定到5.1V左右，給隔離光耦D1供電，保證其正常導(dǎo)通的同時防止光耦過壓擊穿。

限流電阻R1、R2可有效防止電力線浪涌電壓和浪涌電流引起的光耦D1的誤動作，避免輸出過零信號誤觸發(fā)，分壓驅(qū)動部分電阻R3~R8與降壓驅(qū)動部分VT1、VT2串聯(lián)，在交流電由負(fù)變正的零點(diǎn)處導(dǎo)通，VT1、VT2組成的達(dá)林頓管，避免單管集電極電流小，不能正常驅(qū)動光耦，隔離輸出部分經(jīng)光耦D1隔離，每個交流周期輸出一次過零點(diǎn)信號，作為過零點(diǎn)載波通信的過零參考點(diǎn)。

圖1過零檢測電路

1.2阻容降壓原理分析

阻容降壓的核心是電容器。電容器C1的作用就是通過容抗進(jìn)行限流，將大部分交流電壓加在電容兩端，達(dá)到降壓目的。因此，電容器C1會根據(jù)負(fù)載的不同動態(tài)調(diào)整電容器和負(fù)載兩端電壓[10]。為防止負(fù)載端電壓過高，采用穩(wěn)壓管VD1穩(wěn)壓保證電源電壓。

電容C1的取值取決于通過電流的大小，當(dāng)電容C1接到交流電路中時，電容C1的容抗為

式中，XC1為電容的容抗；f為交流電的頻率；C1為電容器的電容值。

因此流過阻容降壓的電流近似為

式中，IAC為流過阻容降壓的電流；XC1為電容的容抗；f為交流電的頻率；C1為電容器的電容值；UAC是市電交流電壓值。

因此市電有效值220V情況下，1mF電容得到的電流大小為

出于漏電流和安全考慮，C1采用有安規(guī)要求的Y電容，鑒于Y電容的電容量普遍偏小，該電路中采用22nF/2kV的Y電容，因此電流大小為

1.3電路觸發(fā)的過零點(diǎn)與實(shí)際過零點(diǎn)時間差分析

穩(wěn)壓儲能部分電路首先保證光耦兩端電壓穩(wěn)定在5.1V附近，保證光耦D1能夠正常導(dǎo)通和截止的同時又防止光耦擊穿；電容C2、C3充電后，在光耦D1導(dǎo)通時段內(nèi)放電保證光耦發(fā)光管正常發(fā)光。

電路觸發(fā)的過零點(diǎn)與實(shí)際過零點(diǎn)時間差ΔT由達(dá)林頓驅(qū)動電路晶體管VT1、VT2和光耦D1的導(dǎo)通延時Δt1和電容C2、C3的充電時間Δt2決定。

式中，Δt1由器件本身決定，所以過零檢測電路中在確定了C1電容和阻容降壓的電流值后，穩(wěn)壓儲能部分的電容C2、C3的電容量大小直接影響到過零點(diǎn)電路觸發(fā)的過零點(diǎn)與實(shí)際零點(diǎn)之間的響應(yīng)時差。該時差可用電容充電原理來估算。電容的數(shù)學(xué)表達(dá)式為

式中，Q為電容儲存的電量；C為電容的容值；U為電容兩端電壓值。

電量公式為

2仿真結(jié)果及分析

2.1搭建仿真電路

利用Multisim11.0軟件，搭建如圖2所示的仿真電路，用虛擬示波器觀測220VAC，經(jīng)光耦D1隔離后輸出的過零信號、光耦D1波形。

2.2仿真結(jié)果分析

此過零檢測電路的輸出過零點(diǎn)與實(shí)際輸入的交流信號波形如圖3所示。

阻容降壓部分電流測試如圖4所示，阻容降壓部分電流為

與實(shí)際估算值接近。

過零檢測電路輸出過零點(diǎn)信號與實(shí)際交流電的過零點(diǎn)之間時間差ΔT，如圖5所示，當(dāng)C2、C3電容值都為22nF時，根據(jù)圖中所示，有

由上述仿真可知，該過零檢測電路可以在很短的時間差內(nèi)準(zhǔn)確檢測到交流信號的過零點(diǎn)。

2.3浪涌電壓仿真及結(jié)果分析

搭建如圖6所示的仿真電路，將浪涌電壓與220VAC疊加后輸入過零檢測電路，觀測接入R2和不接入R2兩種電路下輸出過零點(diǎn)波形。

該仿真過程中，采用表1中所列出的數(shù)據(jù)來模擬實(shí)際電網(wǎng)中的浪涌波形，該浪涌相對正弦波過零點(diǎn)的延遲時間為0.005001s，持續(xù)時間為1.2ms，峰值電壓為200V。

當(dāng)電阻R2接入電路中時，過零點(diǎn)輸出對于浪涌電壓的響應(yīng)如圖7所示。

由圖8可知，R2接入電路中時，輸入浪涌電壓并未引起過零點(diǎn)輸出的誤觸發(fā)。

當(dāng)電阻R2不接入電路中時，過零點(diǎn)輸出對于浪涌電壓的響應(yīng)如圖8所示，圖中黑框部分為過零點(diǎn)誤觸發(fā)。

將過零點(diǎn)輸出誤觸發(fā)點(diǎn)放大后波形如圖9所示。

由圖9中示數(shù)可知，誤觸發(fā)信號從下降到2.330V到波形恢復(fù)到4.0013V時所經(jīng)歷的時間為144.7ms，且最低電壓在1V以內(nèi)，而常用低速光耦的上升和下降時間均在20ms數(shù)量級，所以144.7ms足以導(dǎo)致MCU將該誤觸發(fā)點(diǎn)識別為過零點(diǎn)。

由上述仿真可知，R2電阻可以有效避免輸入浪涌電壓引起的過零點(diǎn)誤觸發(fā)，同時R1為功率電阻，可以有效吸收上電瞬間的浪涌電流，避免上電瞬間浪涌電流引起的R1電阻炸裂導(dǎo)致的電路損壞（此處不再另做仿真）。

3結(jié)論

本文分析了過零檢測在電力線載波通信中的必要性，設(shè)計(jì)了低成本高可靠性的過零檢測電路，并通過理論計(jì)算和仿真對比，驗(yàn)證了本電路的正確性。

分析和仿真結(jié)果表明，該過零檢測電路可以迅速有效的檢測到交流電的過零點(diǎn)，并有效抵抗電網(wǎng)的浪涌電壓和浪涌電流。同時，該電路結(jié)構(gòu)簡單，制造成本低，工作性能良好，可靠性高。

目前該電路已廣泛應(yīng)用在電力線載波的過零點(diǎn)通信中，使得使用過零點(diǎn)電力線載波通信的臺區(qū)一次抄表成功率達(dá)到99%以上，完全滿足國網(wǎng)對于一次抄表成功率的要求。

來源:《電氣技術(shù)》雜志